2、微觀分析：異常冶金夾雜，裂紋形貌呈鋸齒狀延伸；用4%的硝酸酒精腐蝕后觀察，沒有脫碳現(xiàn)象，微觀形貌見下圖：1＃樣品品裂紋處未發(fā)現(xiàn)異常冶金夾雜，沒有脫碳現(xiàn)象，裂紋呈鋸齒狀延伸，具有淬火裂紋的典型特征。2＃樣品分析結(jié)論：1、樣品的成分符合標(biāo)準(zhǔn)要求并對應(yīng)原始爐號成分。2、由微觀分析，樣品裂紋處未發(fā)現(xiàn)異常冶金夾雜，沒有脫碳現(xiàn)象，裂紋呈鋸齒狀延伸，具有淬火裂紋的典型特征。鍛造裂紋1、典型材料原因?qū)е碌牧?/div>
珠光體的組織形貌和物理本質(zhì)end.table1{border:1pxdashed#ccc!important;}.table1td{border:none!important;}@mediaonlyscreenand(max-width:8/
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l單晶中裂紋擴(kuò)展(圖4-2)的原子力顯微鏡（afm）表征。原子力顯微鏡對樣品制備要求不高，可直接在大氣中或液下對材料表面進(jìn)行微區(qū)三維形貌成像，分辨率可達(dá)納米（水平方向）或埃米（高度）。與此同時(shí)，通過峰值力輕敲模式，還可以記錄材料表面的形變、黏附力、彈性模量等納米力學(xué)性能。圖4-1可以清晰地看出高溫合金的共晶形態(tài)并定量計(jì)算其中γ´共晶相的比例為50.7%。圖4-2則通過afm的形變通道記錄了單晶中的裂
l單晶中裂紋擴(kuò)展(圖4-2)的原子力顯微鏡（afm）表征。原子力顯微鏡對樣品制備要求不高，可直接在大氣中或液下對材料表面進(jìn)行微區(qū)三維形貌成像，分辨率可達(dá)納米（水平方向）或埃米（高度）。與此同時(shí)，通過峰值力輕敲模式，還可以記錄材料表面的形變、黏附力、彈性模量等納米力學(xué)性能。圖4-1可以清晰地看出高溫合金的共晶形態(tài)并定量計(jì)算其中γ´共晶相的比例為50.7%。圖4-2則通過afm的形變通道記錄了單晶中的裂
裂紋第9頁 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：525)
包含標(biāo)簽“裂紋第9頁”的文章：如何預(yù)防零件熱處理淬火開裂？,為什么看《熱處理手冊》后選用油淬火42crmo軸淬火后還斷裂？,為什么工件會有淬火裂紋？,球鐵曲軸感應(yīng)淬火后磨削裂紋問題,推土機(jī)主離合器分離桿螺栓斷裂分析,鍋爐壓力容器壓力管道檢驗(yàn)中的裂紋問題,淬火、回火缺陷與預(yù)防，有了這些不用找專家了,鋼鐵(鋼管)常見宏觀缺陷,疲勞斷口的起源詳解（配圖）,淬火裂紋與非淬火裂紋的鑒別,壓力容器缺陷及處
弧齒錐齒輪熱處理裂紋成因分析和改進(jìn)措施2020年01月23日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№75289弧齒錐齒輪熱處理裂紋成因分析和改進(jìn)措施針對減速機(jī)弧齒錐齒輪熱處理后出現(xiàn)大量裂紋,通過對裂紋的宏觀、微觀形貌和金相分析、滲層測定，發(fā)現(xiàn)弧齒錐齒輪的開裂是由于熱處理工藝缺陷產(chǎn)生的殘余應(yīng)力過大所致。在此基礎(chǔ)上，提出防止出現(xiàn)類似事故的改進(jìn)措施。1.失效故障概述3對減速機(jī)用弧齒錐齒輪，
弧齒錐齒輪熱處理裂紋成因分析和改進(jìn)措施2020年01月23日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№75354弧齒錐齒輪熱處理裂紋成因分析和改進(jìn)措施針對減速機(jī)弧齒錐齒輪熱處理后出現(xiàn)大量裂紋,通過對裂紋的宏觀、微觀形貌和金相分析、滲層測定，發(fā)現(xiàn)弧齒錐齒輪的開裂是由于熱處理工藝缺陷產(chǎn)生的殘余應(yīng)力過大所致。在此基礎(chǔ)上，提出防止出現(xiàn)類似事故的改進(jìn)措施。1.失效故障概述3對減速機(jī)用弧齒錐齒輪，
廢品率100%，環(huán)形鍛件裂紋源于鍛造折疊2021年07月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№9993某零部件鍛造廠在加工18crmntih環(huán)形毛坯件時(shí)，發(fā)現(xiàn)存在裂紋廢品，裂紋缺陷較大，廢品率較高，并對裂紋缺陷進(jìn)行了初步檢驗(yàn)，認(rèn)為該裂紋產(chǎn)生于原料棒材原始裂紋。針對此情況，對裂紋零件進(jìn)行了檢驗(yàn)，并到鍛造廠加工現(xiàn)場檢查廢品情況，以觀察宏觀缺陷，確定裂紋產(chǎn)生原因。一、缺陷件宏觀形
廢品率100%，環(huán)形鍛件裂紋源于鍛造折疊2021年07月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№10038某零部件鍛造廠在加工18crmntih環(huán)形毛坯件時(shí)，發(fā)現(xiàn)存在裂紋廢品，裂紋缺陷較大，廢品率較高，并對裂紋缺陷進(jìn)行了初步檢驗(yàn)，認(rèn)為該裂紋產(chǎn)生于原料棒材原始裂紋。針對此情況，對裂紋零件進(jìn)行了檢驗(yàn)，并到鍛造廠加工現(xiàn)場檢查廢品情況，以觀察宏觀缺陷，確定裂紋產(chǎn)生原因。一、缺陷件宏觀形
失，筆者對套圈裂紋性質(zhì)進(jìn)行檢測分析。該型號套圈材料為42crmo鋼，加工工藝流程為：下料→鍛造制坯→輾擴(kuò)→粗車→調(diào)質(zhì)→車加工→滾道感應(yīng)淬火。一、理化檢驗(yàn)1、宏觀檢驗(yàn)轉(zhuǎn)盤軸承套圈裂紋均位于套圈內(nèi)徑靠近端面處，每件套圈裂紋數(shù)量不等，裂紋多沿圓周方向分布，長短不一，最長裂紋約延伸3/4圓周，個(gè)別裂紋尾部已延伸至端面，裂紋套圈軸承宏觀形貌如圖1所示，其中一處裂紋形貌如圖2所示。圖1裂紋套圈軸承宏觀形貌圖2
失，筆者對套圈裂紋性質(zhì)進(jìn)行檢測分析。該型號套圈材料為42crmo鋼，加工工藝流程為：下料→鍛造制坯→輾擴(kuò)→粗車→調(diào)質(zhì)→車加工→滾道感應(yīng)淬火。一、理化檢驗(yàn)1、宏觀檢驗(yàn)轉(zhuǎn)盤軸承套圈裂紋均位于套圈內(nèi)徑靠近端面處，每件套圈裂紋數(shù)量不等，裂紋多沿圓周方向分布，長短不一，最長裂紋約延伸3/4圓周，個(gè)別裂紋尾部已延伸至端面，裂紋套圈軸承宏觀形貌如圖1所示，其中一處裂紋形貌如圖2所示。圖1裂紋套圈軸承宏觀形貌圖2
0.20在曲軸小頭裂紋處取金相樣，金相顯微鏡xjl-09bd觀察裂紋形態(tài)、金相；用洛氏硬度機(jī)測定洛氏硬度；將曲軸裂紋打開后用evo18掃描電鏡觀察斷口形貌.4.試驗(yàn)結(jié)果與分析（1）曲軸宏觀分析宏觀圖1a、圖1b、圖1c失效曲軸裂紋為縱向裂紋，裂紋呈直線方式以張開型由表面向中心擴(kuò)展，裂紋終止于小頭中心附近；圖1a中曲軸小頭有傷，表面不光滑，有個(gè)別鍛后曲軸毛坯在小頭處有鍛造傷,見圖1d；這些地方內(nèi)應(yīng)
0.20在曲軸小頭裂紋處取金相樣，金相顯微鏡xjl-09bd觀察裂紋形態(tài)、金相；用洛氏硬度機(jī)測定洛氏硬度；將曲軸裂紋打開后用evo18掃描電鏡觀察斷口形貌.4.試驗(yàn)結(jié)果與分析（1）曲軸宏觀分析宏觀圖1a、圖1b、圖1c失效曲軸裂紋為縱向裂紋，裂紋呈直線方式以張開型由表面向中心擴(kuò)展，裂紋終止于小頭中心附近；圖1a中曲軸小頭有傷，表面不光滑，有個(gè)別鍛后曲軸毛坯在小頭處有鍛造傷,見圖1d；這些地方內(nèi)應(yīng)
回高度閥支架的實(shí)物平面、側(cè)面形貌如圖1所示，實(shí)測支架兩端平行部分的高度尺寸比圖樣設(shè)計(jì)規(guī)定的尺寸小約5mm。圖1高度閥支架平面宏觀形貌（2）支架上開裂的裂紋源是起始于其靠近雙螺栓孔側(cè)的內(nèi)彎曲表面上，如圖2所示。圖2高度閥支架開裂裂紋的表面形貌（3）高度閥支架裂紋打開，斷口呈多源疲勞斷口特征，如圖3所示。圖3原始斷口表面形貌（4）實(shí)測高度閥支架板厚度10mm，符合設(shè)計(jì)圖樣要求。2.材質(zhì)分析高度閥支
回高度閥支架的實(shí)物平面、側(cè)面形貌如圖1所示，實(shí)測支架兩端平行部分的高度尺寸比圖樣設(shè)計(jì)規(guī)定的尺寸小約5mm。圖1高度閥支架平面宏觀形貌（2）支架上開裂的裂紋源是起始于其靠近雙螺栓孔側(cè)的內(nèi)彎曲表面上，如圖2所示。圖2高度閥支架開裂裂紋的表面形貌（3）高度閥支架裂紋打開，斷口呈多源疲勞斷口特征，如圖3所示。圖3原始斷口表面形貌（4）實(shí)測高度閥支架板厚度10mm，符合設(shè)計(jì)圖樣要求。2.材質(zhì)分析高度閥支
下會形成大量的晶格缺陷。這些晶格缺陷主要是空位和位錯(cuò)。隨焊接熱影響區(qū)的熱應(yīng)變量增加，在應(yīng)力和熱力不平衡的條件下，空位和位錯(cuò)都會發(fā)生移動(dòng)和聚集，當(dāng)它們的濃度達(dá)到一定的臨界值后，就會形成裂紋源。在應(yīng)力的繼續(xù)作用下，就會不斷地發(fā)生擴(kuò)展而形成宏觀的裂紋。氫是引起高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋重要因素之一，并且有延遲的特征，因此，在許多文獻(xiàn)上把氫引起的延遲裂紋稱為“氫致裂紋”。試驗(yàn)研究證明，高強(qiáng)鋼焊接接頭的含氫量越高，則裂
下會形成大量的晶格缺陷。這些晶格缺陷主要是空位和位錯(cuò)。隨焊接熱影響區(qū)的熱應(yīng)變量增加，在應(yīng)力和熱力不平衡的條件下，空位和位錯(cuò)都會發(fā)生移動(dòng)和聚集，當(dāng)它們的濃度達(dá)到一定的臨界值后，就會形成裂紋源。在應(yīng)力的繼續(xù)作用下，就會不斷地發(fā)生擴(kuò)展而形成宏觀的裂紋。氫是引起高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋重要因素之一，并且有延遲的特征，因此，在許多文獻(xiàn)上把氫引起的延遲裂紋稱為“氫致裂紋”。試驗(yàn)研究證明，高強(qiáng)鋼焊接接頭的含氫量越高，則裂
l202105008對比研究了22mnb5鋼經(jīng)890℃熱沖壓成形前后的顯微組織與拉伸性能，采用原位拉伸試驗(yàn)觀察了熱沖壓成形后試驗(yàn)鋼在單向拉伸過程中微觀形貌的演變。結(jié)果表明：熱沖壓成形前試驗(yàn)鋼的顯微組織為鐵素體和珠光體，熱沖壓成形后組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和強(qiáng)塑積提高，塑性下降；在拉伸過程中，試驗(yàn)鋼先發(fā)生頸縮，隨后原奧氏體晶界破壞，微裂紋萌生，夾雜物脫黏形成孔洞型裂紋，隨著拉伸的繼續(xù)進(jìn)行，裂紋擴(kuò)
l202105008對比研究了22mnb5鋼經(jīng)890℃熱沖壓成形前后的顯微組織與拉伸性能，采用原位拉伸試驗(yàn)觀察了熱沖壓成形后試驗(yàn)鋼在單向拉伸過程中微觀形貌的演變。結(jié)果表明：熱沖壓成形前試驗(yàn)鋼的顯微組織為鐵素體和珠光體，熱沖壓成形后組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和強(qiáng)塑積提高，塑性下降；在拉伸過程中，試驗(yàn)鋼先發(fā)生頸縮，隨后原奧氏體晶界破壞，微裂紋萌生，夾雜物脫黏形成孔洞型裂紋，隨著拉伸的繼續(xù)進(jìn)行，裂紋擴(kuò)
發(fā)現(xiàn)在熱處理工序及磨削加工工序檢查時(shí)均發(fā)現(xiàn)端面有裂紋。筆者通過對該中擋圈進(jìn)行檢驗(yàn)與分析，討論了裂紋產(chǎn)生的原因及改進(jìn)措施，為進(jìn)一步避免類似缺陷的再發(fā)生提供參考和依據(jù)。1.理化檢驗(yàn)（1）宏觀檢驗(yàn)中擋圈在熒光探傷工序發(fā)現(xiàn)裂紋，觀察裂紋位于中擋圈端面，呈線狀并多沿圓周方向分布，裂紋長短不一，最長約20cm，其宏觀形貌如圖1所示；且在端面發(fā)現(xiàn)有明顯的車刀花，制成金相試樣，檢測其深度約0.05mm，如圖2所
發(fā)現(xiàn)在熱處理工序及磨削加工工序檢查時(shí)均發(fā)現(xiàn)端面有裂紋。筆者通過對該中擋圈進(jìn)行檢驗(yàn)與分析，討論了裂紋產(chǎn)生的原因及改進(jìn)措施，為進(jìn)一步避免類似缺陷的再發(fā)生提供參考和依據(jù)。1.理化檢驗(yàn)（1）宏觀檢驗(yàn)中擋圈在熒光探傷工序發(fā)現(xiàn)裂紋，觀察裂紋位于中擋圈端面，呈線狀并多沿圓周方向分布，裂紋長短不一，最長約20cm，其宏觀形貌如圖1所示；且在端面發(fā)現(xiàn)有明顯的車刀花，制成金相試樣，檢測其深度約0.05mm，如圖2所
理裂紋：淬火裂紋是宏觀裂紋，主要由宏觀應(yīng)力引起。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，鋼制工件常由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，鋼材選擇不當(dāng)、淬火溫度控制不正確、淬火冷速不合適等因素，一方面增大淬火內(nèi)應(yīng)力，會使已形成的淬火顯微裂紋擴(kuò)展，形成宏觀的淬火裂紋，另一方面，由于增大了顯微裂紋的敏感度，增加了顯微裂紋的數(shù)量，降低了鋼材的脆斷抗力sk,從而增大淬火裂紋的形成可能性。影響淬裂的因素很多，這里僅將生產(chǎn)中常碰到的幾種情況作一介紹：
理裂紋：淬火裂紋是宏觀裂紋，主要由宏觀應(yīng)力引起。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，鋼制工件常由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，鋼材選擇不當(dāng)、淬火溫度控制不正確、淬火冷速不合適等因素，一方面增大淬火內(nèi)應(yīng)力，會使已形成的淬火顯微裂紋擴(kuò)展，形成宏觀的淬火裂紋，另一方面，由于增大了顯微裂紋的敏感度，增加了顯微裂紋的數(shù)量，降低了鋼材的脆斷抗力sk,從而增大淬火裂紋的形成可能性。影響淬裂的因素很多，這里僅將生產(chǎn)中常碰到的幾種情況作一介紹：
常是二者混合的裂紋。韌性斷裂的特征如下：斷口有酒杯狀韌窩；斷口外貌呈杯錐狀，錐底垂直于主應(yīng)力，錐面平行于最大切應(yīng)力，與主應(yīng)力呈45度。斷口表面呈纖維狀，顏色灰暗。脆性斷裂的特征如下：斷口與正應(yīng)力垂直；斷口平齊光亮；斷口有人字紋或放射性花樣；人字花紋是脆性斷裂的顯著宏觀特征。人字裂紋的形成過程如下：試樣在外力作用下，首先在薄弱環(huán)節(jié)產(chǎn)生塑性變形，形成微裂紋，然后擴(kuò)展成為半月形的，小范圍的纖維區(qū)。當(dāng)裂紋達(dá)
常是二者混合的裂紋。韌性斷裂的特征如下：斷口有酒杯狀韌窩；斷口外貌呈杯錐狀，錐底垂直于主應(yīng)力，錐面平行于最大切應(yīng)力，與主應(yīng)力呈45度。斷口表面呈纖維狀，顏色灰暗。脆性斷裂的特征如下：斷口與正應(yīng)力垂直；斷口平齊光亮；斷口有人字紋或放射性花樣；人字花紋是脆性斷裂的顯著宏觀特征。人字裂紋的形成過程如下：試樣在外力作用下，首先在薄弱環(huán)節(jié)產(chǎn)生塑性變形，形成微裂紋，然后擴(kuò)展成為半月形的，小范圍的纖維區(qū)。當(dāng)裂紋達(dá)
紋面,裂紋面宏觀檢驗(yàn),裂紋面形貌一致,呈現(xiàn)應(yīng)力型裂紋形貌,如圖3所示。圖3解剖取樣(1)化學(xué)成分18cr2ni4wa化學(xué)成分要求及實(shí)測值如附表所示,本體解剖的化學(xué)成分符合技術(shù)要求。本體化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))檢測結(jié)果(%)(2)應(yīng)力測試為了測試裂紋工件的應(yīng)力情況,對工件裂紋處及附近無裂紋處進(jìn)行了殘余應(yīng)力檢測,采用愛思特x射線衍射儀,檢測殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)如下:①裂紋區(qū)域兩點(diǎn):-161mpa、-18
紋面,裂紋面宏觀檢驗(yàn),裂紋面形貌一致,呈現(xiàn)應(yīng)力型裂紋形貌,如圖3所示。圖3解剖取樣(1)化學(xué)成分18cr2ni4wa化學(xué)成分要求及實(shí)測值如附表所示,本體解剖的化學(xué)成分符合技術(shù)要求。本體化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))檢測結(jié)果(%)(2)應(yīng)力測試為了測試裂紋工件的應(yīng)力情況,對工件裂紋處及附近無裂紋處進(jìn)行了殘余應(yīng)力檢測,采用愛思特x射線衍射儀,檢測殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)如下:①裂紋區(qū)域兩點(diǎn):-161mpa、-18
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包含標(biāo)簽“回火裂紋”的文章：回火裂紋,
鍛造裂紋 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：896)
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